Łukowe mosty: typy, komponenty i kształt

Po przeczytaniu tego artykułu dowiesz się o: - 1. Wprowadzenie do mostów łukowych 2. Rodzaje mostów łukowych 3. Komponenty 4. Kształt 5. Cechy szczególne 6. Siły i momenty 7. Analiza 8. Procedura projektowania 9. Zawiasy do łuków betonowych 10. Przyczółki.

Zawartość:

  1. Wprowadzenie do Arch Bridges
  2. Rodzaje łukowych mostów łukowych mostów
  3. Komponenty mostów łukowych
  4. Kształt mostów łukowych
  5. Charakterystyczne cechy mostów łukowych
  6. Siły i momenty mostów łukowych
  7. Analiza mostów łukowych
  8. Procedura projektowania mostów łukowych
  9. Zawiasy do łuków betonowych
  10. Przyczółki do mostów łukowych

1. Wprowadzenie do mostów łukowych:

Żelbetowe mosty łukowe są przyjmowane, gdy mosty dźwigarów okażą się nieopłacalne. Wraz ze wzrostem rozpiętości, odcinek dźwigara rośnie do tego stopnia, że ​​ciężar własny dźwigarów staje się znaczną częścią całkowitych obciążeń.

W porównaniu do mostów dźwigarowych, mosty łukowe są ekonomiczne, ponieważ chwilowe momenty obciążenia w mostku łukowym są prawie nieobecne, gdy łuk jest prawidłowo zaprojektowany. Jest to zilustrowane na ryc. 13.1.

Łuk jest elementem konstrukcyjnym wygiętym w płaszczyźnie pionowej, a obciążenia łuku są przenoszone przez żebra łukowe głównie przez bezpośrednie naciski osiowe, momenty gnące i siły ścinające są niewielkie w porównaniu do dźwigara, który wymaga większych przekrojów, aby wytrzymać większe momenty zginające. i siły ścinające spowodowane tym samym obciążeniem.

Wynika to z faktu, że podczas gdy podparty po prostu wspornik będzie miał tylko moment ugięcia (dodatni) z powodu obciążeń zewnętrznych, łuk z drugiej strony będzie miał nie tylko ten sam moment ugięcia, ale będzie również miał wyszczerbienie ( ujemny) moment przeciwnej natury, aby częściowo zrównoważyć moment ugięcia, w znacznym stopniu zmniejszając moment ugięcia.

Moment zgniotu generowany jest przez siłę poziomą H na podporze ze względu na kształt łuku, jak w ramie portalowej (patrz rys. 13.1).

Głównym parametrem mostu łukowego jest stosunek wzniesienia do rozpiętości, r / L. Stosunek ten waha się od 1/6 do 1/10, w zależności od warunków na terenie i otoczenia. Im większy jest stosunek, tym mniejsze są pchnięcia na podporach. Z rozważań ekonomicznych próbuje się zbiegać środek nacisku danego obciążenia z linią środkową łuku.

Moment łuku podany jest przez:

M = M 1 - H. y (13.1)

Gdzie, M = Moment łukowy w dowolnej sekcji, x

M 1 = Moment biorąc pod uwagę łuk jako prostą belkę

H = siła pozioma przy sprężynowaniu

y = Pionowa rzędna środka łuku na przekroju x ze sprężyny

Konfiguracja środka ciśnienia w łuku uzyskana jest z równania 13.1 przy założeniu, że M = 0, tj.

Y = M 1 / H (13, 2)

W praktyce nie jest możliwe osiągnięcie całkowitej zbieżności osi łuku ze środkiem nacisku, ponieważ łuk poddawany jest obciążeniom działającym na żywo o różnym rozkładzie, który wymaga sprawdzenia konstrukcji w najgorszym stanie obciążenia oprócz obciążeń stałych, zmian temperatury i efekt pełzania i skurczu itp.

Dlatego podejmowane są próby uzyskania jak najniższych wartości sił projektowych i momentów. Ponieważ żebra łukowe są poddawane bezpośredniemu osiowemu naporowi i momentowi, są one zaprojektowane na podstawie sekcji poddanej mimośrodowemu ściskaniu. Sekcja żebra może być prostokątna lub T-sekcja.

Wzmocnienie jest zapewnione na obu stronach sekcji, ponieważ moment przeciwnego znaku może wystąpić na odcinku z powodu różnych kombinacji obciążeń.

2. Rodzaje mostów łukowych:

Mosty łukowe można sklasyfikować z dwóch względów, jak poniżej:

(a) Rozmieszczenie pokładu w odniesieniu do żebra łukowego (rys. 13.2)

i) Typ pokładu

ii) Poprzez typ

iii) Typ półprzezroczysty

(b) Strukturalny układ żebra łukowego (ryc. 13.3)

i) Dwa zawiasowy łuk

ii) Trzy zawiasowy łuk

iii) Naprawiono łuk

iv) Zawiązany łuk lub dźwigar w formie łuku.

3. Składniki łuku:

Jeden stały łuk jest pokazany na Rys. 13.4, gdzie A i B są przyczółkami lub wspornikami, gdzie żebro łukowe jest przymocowane. W przypadku dwóch zawiasów, żebro łukowe jest zawiasowo w punkcie A i B. W przypadku zawiasów trzy zawiasowych, trzeci zawias znajduje się w punkcie C oprócz dwóch zawiasów w punktach A i B.

Połączenie żebra łuku z przyczółkami jest znane jako "Sprężynowanie", a górna część żebra łukowego jest "koroną". W przypadku łuków wiązanych, oba sprężyny łuku są połączone za pomocą opaski i podczas gdy jedno sprężynowanie jest osadzone zawiasowo na zaczepie, drugie sprężynowanie jest podtrzymywane na drugim zaczepie za pośrednictwem ruchomych wałków.

4. Kształt mostów łukowych:

Łuki są zasadniczo okrągłe lub paraboliczne, jak pokazano na rys. 13.5.

Właściwości łuku okrągłego:

Nawiązując do Rys. 13.5a, OA = OB = OC = OP = R (Promień łuku); AB = L (rozpiętość łuku); CD = r (wzrost łuku); x i y są współrzędnymi P od źródła D.

W prostokątnym łamaczu OEP,

OP 2 = OE 2 + EP 2 tj. R 2 = (R - r + y) 2 + x (13, 3)

Równanie 13.3 daje zależność R z x i y.

Również x = OP grzech θ = R grzech θ (13.4)

I y = OE - OD = R cos θ - R cos α = R (cos θ - cos α) (13, 5)

Wiadomo, że w segmencie koła (2R - r) r = L 2/4

Lub 2R = (L 2 / 4r) + r ie R = (L 2 / 8r) + (r / 2) (13, 6)

Również sin α AD / AO = L / 2 + R = L / 2R (13.7)

I cos α = OD / AO = (R-r) / R (13.8)

Właściwości łuku parabolicznego:

Nawiązując do fig. 13.5b, AB = L (rozpiętość łuku); CD = r (wzrost łuku); x i y są współrzędnymi P od początku A. Równanie paraboli jest podane przez,

y = Kx (L - x) (13, 9)

Gdzie K jest stałą

Gdy x = L / 2, y = r. Podstawiając te wartości x i y w równaniu 13.9, my r = K. L / 2 (L - L / 2) lub, K = 4r / L 2

Wstawienie tej wartości K, równanie 13.9 staje się

Yh = 4rx / L 2 (L - x) (13.10)

Równanie 13.10 daje powstanie żebra łukowego ze sprężyny w odległości x od sprężyny.

Nachylenie żebra łukowego w punkcie x można uzyskać przez rozróżnienie równania 13.10.

Nachylenie żebra łuku = opalenizna θ = dy / dx = 4r / L 2 (L - 2x) (13.11)

5. Charakterystyczne cechy różnych łuków:

Łuki mogą być przymocowane, zawiasowo lub wiązane na wspornikach. Ze względu na zakrzywiony kształt łuku, na podporach powstają siły poziome, oprócz sił pionowych, zarówno w łuku stałym, jak i zawiasowym. W przypadku stałych łuków momenty mocowania są również generowane na podporach.

Siły poziome przy podporach wytwarzają momenty zginające na wszystkich odcinkach łuku, a tym samym zmniejszają momenty zwijania, powodując zmniejszenie przekroju łuków w porównaniu do dźwigarów.

W dwóch i trzech zawiasach, tylko pchnięcia są przenoszone na podpory lub przyczółki i nie ma żadnego momentu zginającego na łuku przy sprężynowaniu. W przypadku nieruchomego łuku, oprócz naprężeń będą również momenty mocowania na podporach.

Siły i momenty w stałych łukach zmieniają się zarówno ze względu na obrót, jak i przemieszczenie podpór, a zatem konstruowane są łuki stałe, w których dostępny jest absolutny nieopłacalny stan podłoża.

W przypadku dwóch zawiasowych łuków struktura nie ulega wpływowi z powodu obrócenia łączników, ale ma wpływ na ich przesunięcie. Dlatego można zaprojektować dwa zawiasowe łuki z niewielkim przesunięciem podpór.

Sprawa jest znacznie lepsza dla trzech zawiasowych łuków, o ile chodzi o obrót i przemieszczenie fundamentu. Nawet przy obrocie i niewielkim przesunięciu fundamentu lub nierównym osadzeniu fundamentów, trzy mosty zawiasowe nie wpływają znacząco na naprężenia i momenty.

6. Siły i momenty na mostach łukowych:

Siły i momenty z powodu martwych obciążeń i nałożonych obciążeń:

Wszystkie rodzaje żeber łukowych będą poddawane uderzeniom i momentom spowodowanym martwymi i nałożonymi na siebie obciążeniami. Przyczółki będą również poddawane pchnięciom i momentom w przypadku stałych łuków, ale zawiasowe łuki będą miały tylko pchnięcia i brak momentów na przyczółkach.

Siły i momenty spowodowane zmianami temperatury:

Oprócz pchnięć i momentów spowodowanych martwymi i nałożonymi ładunkami, wzrost temperatury spowoduje pchnięcia i momenty, a spadek temperatury spowoduje pociągnięcie i momenty w żebrach łukowych wszystkich typów łuków.

W przypadku spadku temperatury przyczółki będą miały moment ciągnięcia i zgniatania w nieruchomych łukach, ale moment ciągnięcia i zwisania w zawiasach. W przypadku łuków betonowych efektywna zmiana temperatury jest zwykle przyjmowana jako dwie trzecie rzeczywistej zmiany temperatury.

Siły i momenty spowodowane skracaniem łuku:

Skrócenie łuku lub skrócenie żebra są powodowane przez odkształcenie ściskające betonu łukowego przez bezpośredni nacisk osiowy w żebro na skutek zewnętrznego obciążenia na żeberku łukowym. Zjawisko to uwalnia część poziomego ciągu wytwarzanego przez martwe i nałożone obciążenia.

Siły i momenty spowodowane skurczeniem się betonu:

Skurcz betonu skraca długość żebra łukowego, a jego działanie na łuk jest podobne do tego ze względu na spadek temperatury. Skurcz jest bardziej na początkowym etapie, ale jego ilość stopniowo maleje wraz z twardnieniem betonu.

Skurcz jest zminimalizowany poprzez zastosowanie wysokiej jakości betonu w łukach. Można go dodatkowo zredukować, wylewając beton w łukowate żebra w sekcjach pozostawiając szczeliny w koronie i sprężyny, które są betonowane później.

Siły i momenty związane z plastycznym przepływem betonu:

Przepływ tworzywa sztucznego lub pełzanie betonu jest zjawiskiem, które powoduje trwałe odkształcenie betonu przy długim obciążeniu. Podobne do odkształcenia skurczowego, odkształcenie pełzania jest bardziej na początkowym etapie, a następnie z czasem staje się coraz mniej.

Przepływ betonu z tworzywa sztucznego powoduje chwile ciągnięcia i zgrzytania na podporach w nieruchomych łukach, podczas gdy powoduje chwile ciągnięcia i zwisania na podporach w zawiasach. Podobnie jak w przypadku spadku temperatury lub skurczu w betonie, przepływ tworzywa sztucznego można zminimalizować, stosując wysokiej jakości beton w łukowatych żebrach.

7. Analiza mostów łukowych:

Wpływ martwych obciążeń i nałożonych obciążeń:

Łuki o dwóch zawiasach:

Dwukrotnie zawiasowy łuk ma cztery nieznane składniki reakcji na dwóch podpór, a mianowicie. H A, V A na podłożu A i H B, V B na podłożu B, jak pokazano na fig. 13.3b.

Używając trzech ważnych równań statyki otrzymujemy:

i) ΣH = 0 tj. H A + H B = 0 tj. H A = (-) H B = H (powiedzieć) (13.12)

ii) ΣV = 0, tj. V A + V B - W = 0, tj. V A + V B = W (13.13)

iii) ΣM =; poświęcić chwilę o A,

(V B. L - W. a) = 0 lub, V B = Wa / L

. . . Z równania 13.13,

VA = W - VB = W - Wa / L = W (L - a) / L (13.14)

Z równania 13.1 wynika, że ​​moment w dowolnej części żebra łuku jest określony przez M = M1 - Hy. Stąd, jeśli znana jest wartość H, można uzyskać wartości wszystkich czterech nieznanych składników reakcji, a także M, na dowolnym odcinku żebra łukowego.

Ponieważ istnieją cztery nieznane składniki reakcji i trzy znane równania statyki, struktura jest nieokreślona do pierwszego stopnia. Czwarte równanie można obliczyć z uwzględnieniem przesunięcia.

Z pierwszego twierdzenia Castiglione'a wiadomo, że częściowa pochodna całkowitej energii odkształcenia w dowolnej strukturze w odniesieniu do przyłożonej siły lub momentów daje odpowiednio przemieszczenie lub obrót w punkcie przyłożenia siły lub momentu w kierunku zastosowanej siły. życie lub moment.

Dlatego też, jeżeli podpory nie ulegną, częściowa pochodna całkowitej energii odkształcenia w odniesieniu do ciągu poziomego będzie zerowa. Jeżeli nośniki uzyskują wartość δ w kierunku ciągu poziomego, wówczas pochodna cząstkowa całkowitej energii odkształcenia w odniesieniu do ciągu poziomego będzie równa δ. Z równania 13.1, M = M 1 - H. y.

Zaniedbywanie energii odkształcenia spowodowanej bezpośrednim ciągiem, który jest niewielki, całkowita energia odkształcenia spowodowana momentem zginającym będzie wynosić:

Zwykle moment bezwładności żebra łukowego w dowolnym przekroju zmienia się jako sieczny kąta θ na przekroju i jako taki I = I csek θ gdzie I C jest momentem bezwładności w przekroju koronowym.

Również ds = dx sec θ

W takim przypadku zmiennego momentu bezwładności odcinków łuku, równania 13.16 i 13.17 zmieniają się odpowiednio na równanie 13.18 i 13.19:

Zatem, jak stwierdzono wcześniej, gdy wartość H jest znana albo z równania 13.18, albo 13.19, zależnie od przypadku, można znaleźć wszystkie siły i momenty struktury łuku.

Trój-zawiasowy Arch:

Podobnie jak w łuku dwuprzegubowym, trójdawkowe łuki mają również cztery nieznane składniki reakcji, mianowicie: H A, V A, H B i V B, jak pokazano na Fig. 13.3c. Ale ponieważ te łuki mają trzeci zawias w koronie, gdy Mc = 0, trzy-zawiasowe łuki są statycznie wyznaczalne, mając czwarte równanie mianowicie., Mc = 0.

Siły i momenty na łuku określa się jak poniżej:

i) ΣH = 0 tj. H A + H B = 0 tj. H A = (-) H B = H (powiedzmy)

ii) ΣV = 0, tj. V A + V B - W.

iii) ΣM = 0; . . Przyjęcie chwili o A,

(V B. L - Wa) = 0 lub, V B = Wa / L (13.20)

I VA = W - VB = W - Wa / L = W (L - a) / L (13.21)

iv) Mc = 0.. . . Poświęcenie chwili około C z równania 13.1,

Mc = M 1 - Hr = 0

Lub H = M 1 / r (13.22)

Gdzie M 1 = VA. L / 2 - W (L / 2 - a) = W (L - a) / L. L / 2 - W (L / 2 - a)

W związku z tym można ocenić wszystkie siły i moment w dowolnej sekcji trzech zawiasów.

Naprawiono łuki:

Na ryc. 13.3a można zauważyć, że istnieje sześć nieznanych składników reakcji na dwóch nośnikach, mianowicie. H A, V A, M A na podporach A i H B, V B, M B na podporach B. Jak wspomniano w przypadku dwóch i trzech zawiasowych łuków w Tylko trzy równania statyki są dostępne dla rozwiązania nieznanych warunków. Dlatego stały łuk jest statycznie nieokreślony do trzeciego stopnia.

Pierwsze twierdzenie Castigliano'a może zostać wykorzystane przy określaniu pozostałych trzech równań z rozważań, że rotacja oraz pionowe i poziome przemieszczenia na podporach są zerowe.

Pierwsze twierdzenie Castigliano stwierdza, że ​​częściowa pochodna całkowitej energii odkształcenia w dowolnej strukturze w odniesieniu do przyłożonej siły lub momentów daje przesunięcie lub obrót odpowiednio w punkcie przyłożenia siły lub momentów w kierunku przyłożonej siły lub momentów.

Dlatego te trzy dodatkowe równania można obliczyć jako przyjmujące całkowitą energię odkształcenia, U łuku jako:

Dzięki rozwiązaniu tych trzech równoczesnych równań od 13, 24 do 13, 26 można uzyskać siły i momenty stałego łuku.

Elastic Center for Fixed Arches:

W łuku z dwoma zawiasami pochodzenie współrzędnych można rozważać przy jednym z przyczółków, ale takie założenie w przypadku stałego łuku pociąga za sobą wiele pracochłonnych prac. Rozwiązanie równania równoczesnego dotyczącego H, V i M wyznaczone z równania 13.24 do 13.26 dla stałych łuków jest również procesem czasochłonnym.

Z drugiej strony, analiza nieruchomych łuków może być wygodnie wykonana w "Elastic Center Metho".

Elastyczny środek jest punktem, powiedzmy, O, tuż poniżej korony (rys. 13.6a), który jest środkiem ciężkości czynników ds / EI dla różnych elementów "ds" osi łuku. Współczynnik ten jest określany jako "Waga elastyczna", a punkt "O" jako "Elastic Center" łuku.

Współrzędne elastycznego środka są określone przez:

W przypadku symetrycznych łuków, x 0 zbiega się z pionową linią przechodzącą przez koronę, tj. Środek elastyczny znajdzie się poniżej korony i pionowej linii przechodzącej przez koronę.

Dlatego x 0 = L / 2

A jeśli I = I csek θ i ds = dx sek θ, to

Nieruchomy łuk analizowany jest metodą Elastic Center poprzez wycięcie części łukowej w koronie., C i połączenie korony, C i środka elastycznego, O za pomocą sztywnego ramienia CO, jak pokazano na rys. 13.6b.

Moment zginający M w dowolnym przekroju z dwóch połówek łuku o współosiowości (x, y) w odniesieniu do elastycznego środka, O, podaje:

Ponieważ pochodzenie zostało przesunięte do O, elastycznego centrum, warunki obejmujące:

Można zauważyć, że licznik z równania 13.31 jest "sumą lub całkowaniem y razy wolnych momentów zginających spowodowanych przez obciążenie zarówno lewej, jak i prawej ręki". Podobnie równanie 13.32 jest "sumą lub całkowaniem x razy wolnych momentów zginających zarówno obciążeń lewej, jak i prawej strony", a równanie 13.33 jest "sumą lub całką wolnych momentów zginających dla obciążeń lewej i prawej ręki".

To pokazuje, że przesuwając początek do środka sprężystego, wartości statycznie nieokreślonych sił i momentów można znaleźć bezpośrednio, bez rozwiązania równoczesnych równań. Wspomniano tu również, że siły i momenty na przyczółkach mogą być oszacowane na podstawie H0, V0 i M0 jak pokazano w następującym ilustracyjnym przykładzie.

Przykład ilustracyjny 1:

Oblicz naprężenia i momenty na obu przyczółkach stałego łuku parabolicznego pokazanego na rys. 13.7, korzystając z metody Centrum Elastic, stosując równania 13.31 do 13.33.

Dany,

(a) E jest stałe.

(b) Moment bezwładności zmienia się jako sieczka nachylenia.

Analiza stałego łuku metodą Elastic Center z wykorzystaniem równań 13.31 do 13.33.

. . . Równanie paraboli staje się:

Wartości H o, V o i M o znajdują się w środku sprężystym, z którego można oszacować siły i momenty na przyczółkach:

Ponieważ nie ma obciążenia na prawej połowie,

Ha = H0 = 50KN; V a = V o = 11, 25 KN; i H A = H B = 50KN

V A = Obciążenie całkowite - V a = 60, 0 - 11, 25 = 48, 75 KN

Poświęcenie chwili A,

M A - [(6 x 10 2 ) / 2] + V o x 10 + H o x 2 + M o = 0; lub, M A = 300 - 112, 5 - 100 - 50 = 37, 5 KNm

Podobnie M a - V o x 10 + H o x 2 + M o = 0; lub, M a = 112, 5 - 100 - 50 = (-) 37, 5 KNm, tzn. przeciwnie do ruchu wskazówek zegara.

Siły i momenty na przyczółkach za pomocą obu metod można określić, ale jest oczywiste, że analiza stałego łuku za pomocą metody środka sprężystego jest znacznie mniej pracochłonna niż rozwiązanie równoczesnych równań.

Łuki wiązane:

Związane łuki są zmodyfikowanymi łukami z dwoma zawiasami. W łukach z dwoma zawiasami, poziome pchnięcia są odporne na przyczółki, natomiast w wiązanych arkanach poziome pchnięcia opierają się o krawędź zapewnioną na poziomie sprężystości. Ze względu na zewnętrzne obciążenie łuku, punkty sprężyste łuku mają tendencję do przemieszczania się na zewnątrz, czemu częściowo zapobiega krawędź.

Spinająca się taśma poddawana jest odkształceniu rozciągającemu, dzięki czemu jeden koniec łuku zaopatrzony w rolki porusza się tak, że siła skierowana na zewnątrz łuku na poziomie sprężystości równoważy naprężenie opaski.

Dla stabilności łuku wiązanego, jeden koniec łuku na poziomie sprężystości jest zaopatrzony w zawias, a drugi koniec w wałek.

Odkształcenie odkształcenia opaski, umożliwiające swobodne ruchy końca opaski, zmniejsza wielkość siły poziomej przy podporze w porównaniu z zawiasami dwuprzegubowymi lub stałymi, przy czym zapobiega się przesunięciu końców łuków. Nie trzeba dodawać, że napięcie w krawacie jest siłą poziomą na końcach łuku.

Podobnie jak w łukach dwuprzegubowych, wiązane łuki będą miały cztery nieznane składniki reakcji, mianowicie. H A, V A, H B i V B, dla których dostępne są trzy równania ze statyki, tj. ΣH = 0, ΣV = 0 i ΣM = 0, czwarte równanie to ∂U / ∂H = 0 dla dwóch zawiasowych łuków, ale w przypadek wiązanych łuków, ∂U / ∂H ≠ 0, gdy ruchy końca łuku.

Dlatego nie można użyć tego równania. Ponieważ przemieszczenie podpór w kierunku pionowym jest zerowe, to rozważanie może być wykorzystane przy określaniu czwartego równania a mianowicie. ∂U / ∂V = 0.

8. Procedura projektowania mostów łukowych:

(1) Wybierz rodzaj łuku, który ma zostać przyjęty; popraw rozpiętość, wzrost łuku itp.

(2) Przyjmij zgrubny odcinek żebra łuku i znajdź moment wzdłużny i zginający w różnych sekcjach dla różnych martwych ładunków, takich jak struktura pokładu, warstwa ścieralna, kolumny i belki itp.

(3) Narysuj wykresy linii wpływu dla różnych przekrojów momentów i ciągu oraz określ momenty i momenty obciążenia na skutek obciążeń czynnych.

(4) Oblicz momenty i napór w zależności od zmian temperatury, skurczu, skurczu żeber itp.

(5) Tabuluj pozytywne momenty i pchnięcia, a także negatywne momenty i naprężenia dla różnych sekcji ze względu na różne warunki projektowania i obciążenia i znajdź momenty i pchnięcia w projekcie.

(6) Ocena normalnych nacisków i promieniowych nożyc w krytycznych odcinkach zarówno dla martwych, jak i żywych ładunków.

(7) Sprawdź sekcje naprężeń betonowych i stalowych. Jeżeli zostanie uznany za zadowalający, można wziąć pod uwagę szczegóły zbrojenia; jeśli nie, poprzednie procedury należy powtórzyć, jeśli to konieczne, z poprawioną sekcją próbną łuku.

9. Zawiasy do łuków betonowych:

Zawiasy są zdolne do przenoszenia ciągu, pociągania lub ścinania, ale nie mogą się oprzeć momentom zginającym. Dlatego czasami przy budowie mostów łukowych, naprężenia zginające wywołane skurczem, skrócenie żeber (wyłącznie z powodu obciążenia martwego), osiadanie, osiowanie przyczółków itp., Które mają charakter tymczasowy, można wyeliminować poprzez tymczasowe zawiasy w korona i na wiosnę.

Te tymczasowe zawiasy likwidują momenty w krytycznych odcinkach. korona i sprężystość.

Po zakończeniu budowy szczelina w zawiasach wypełniona jest dobrze zagęszczonym i dobrze zagęszczonym betonem, dzięki czemu sekcja jest odporna na momenty zginające, siły, które mogą być wywołane przez kolejne obciążenia - takie jak obciążenie równowagowe, obciążenie na żywo, temperatura, skurcz resztkowy i skrócenie pręta ze względu na obciążenie na żywo itp. Jedna forma tymczasowego zawiasu jest przedstawiona na rys. 13.18.

Stałe zawiasy zapewnione w mostach łukowych powinny być wystarczająco mocne, aby wytrzymać ciąg, ścinanie itp. W wyniku połączonych obciążeń podczas obsługi mostu. Te zawiasy nie będą dawały oporu chwilom, a zatem te lokalizacje będą punktami zero chwil.

Na rys. 13.19 pokazano jeden stalowy i jeden stały zawias stały. Krzywizna w tych zawiasach jest bardzo ważna i dlatego należy zachować właściwą krzywiznę. Krzywizna w stalowych zawiasach powstaje podczas odlewania i wykańczania.

Krzywizna w zawiasach betonowych może być uzyskana poprzez wyrównywanie wklęsłej powierzchni za pomocą drewnianego jastrychu i umieszczenie miękkiego drewna na wklęsłej powierzchni tak, aby utworzyć wypukłą powierzchnię. Zamiast stosowania miękkiego drewna, tynk Paryża można również zastosować na wylewanej wklęsłej powierzchni, aby utworzyć wypukłą powierzchnię.

10. Przyczółki dla mostów łukowych:

Przyczółki do mostów łukowych są zwykle wykonane z masy betonowej, aby uzyskać dużą masę własną, dzięki czemu możliwe jest przesunięcie ciągu od osi łuku w kierunku bardziej pionowym. Podstawowy odcinek przyczółków jest wykonany w taki sposób, że wynikowy ciąg w każdych warunkach obciążenia przebiega tak blisko środka podstawy, jak to możliwe.

Podczas zakładania przyczółków na skale, należy wykonać narzuty na skale dla lepszej stabilności.

Czasami łączniki RC typu komórkowego są wykonane w celu obniżenia kosztów. Aby uzyskać niezbędną ciężar własny przyczółków, wnętrze części komórkowej jest wypełnione ziemią. Pomaga to w zwiększeniu nacisku w kierunku osi pionowej.

Ciąg od łuku żebra jest przekazywany przez przeciwprądy do tratwy bazowej. Przeciwwagi powinny być zatem wystarczająco silne, aby wytrzymać napór na nich. Oba te typy przyczółków zostały zilustrowane na ryc. 13.20.