Projektowanie mostów stropowych i dźwigarowych (z diagramem)

Po przeczytaniu tego artykułu dowiesz się o projektowaniu mostów stropowych i dźwigarowych.

Wprowadzenie:

Mosty płytowe i dźwigarowe są stosowane, gdy przekroczony zostaje ekonomiczny limit mostów z litej płyty. W przypadku prostych rozpiętości, granica ta wynosi ogólnie prawie 10 metrów, a dla ciągłych lub zrównoważonych struktur typu wspornikowego limit ten wynosi od 20 do 25 metrów.

Płyta pokładowa płyty i mostu wiązara biegnie poprzecznie ponad dźwigarami, które biegną wzdłużnie pomiędzy podpórkami lub wspornikami pomostów. Odległość między dźwigarami zależy od liczby dźwigarów, które mają być zapewnione w pokładzie, co znowu wiąże się z kosztami materiałów, szalowaniem, etapowaniem itp.

Bliższe rozstawienie belek oznacza mniejszą grubość płyty pokładowej, a co za tym idzie oszczędności w betonie i stali w płycie pokładowej, ale ponieważ liczba belek jest większa w tym przypadku, zwiększa to ilość betonu, szalowanie i zbrojenie dla dźwigarów i dla dłuższych przęseł, gdzie łożyska są wymagane, liczba łożysk.

Dlatego najbardziej ekonomiczna aranżacja pomostu mostowego zmienia się z miejsca na miejsce w zależności od kosztu materiałów, szalowania, postoju itp. W tym miejscu. Zaobserwowano, że trzy pokłady belkowe są ogólnie uważane za ekonomiczne, niż pokłady dwóch, czterech lub pięciu belek posiadających jezdnię dla dwóch pasów ruchu. Rozstaw wiązarów w takich przypadkach wynosi zwykle od 2, 25 do 2, 75 metra.

Belki poprzeczne lub przepony stosowane są w pomostach z następujących powodów:

i) Rozdzielać obciążenia między dźwigary główne.

ii) Aby zaoferować odporność na skręcanie głównych dźwigarów,

iii) W celu usztywnienia dźwigarów poprzecznie.

Do prawidłowego funkcjonowania niezbędne są co najmniej dwie belki poprzeczne na dwóch końcach i jedna w środku. Odległość około 4, 5 m. do 6, 0 m. jest ogólnie uznany za zadowalający. Czasami w długich mostach konieczne jest utrzymywanie elementów do przewożenia rur (gazu, oleju lub wody), kabli itp. Przez pokład mostu, dla których można wykorzystać przestrzeń pod stopą, jak pokazano na rys. 8.1.

Projekt płyty podłogowej:

Jeżeli nie zachodzi żadna przerwa między płytą pokładową a belkami poprzecznymi, płyta płyty staje się płytą dwukierunkową ciągłą w obu kierunkach. W płytach dwukierunkowych momenty obciążenia na żywo ze względu na skoncentrowane lub lokalnie rozmieszczone obciążenie mogą być obliczane metodą "Pigeauda", ale gdy płyta pokładowa nie jest monolityczna z belką poprzeczną, tj. Gdy odstęp między płytą pokładową jest zachowany a poprzeczka, płyta może być zaprojektowana jako płyta jednokierunkowa.

Ponieważ martwy ładunek pokładu jest równomiernie rozłożony na całym obszarze, metoda określona przez "Rankine & Grashoff" może zostać przyjęta w celu ustalenia momentów martwych obciążeń.

Projektowanie dźwigarów:

Przy projektowaniu dźwigarów ciężar własny płyty pokładowej, belek poprzecznych, warstwy ścieralnej, osłony koła, balustrady itp. Może być równomiernie rozłożony na dźwigary. Z drugiej strony dystrybucja obciążeń na żywo nie jest prosta. Zależy od wielu czynników, takich jak współczynnik rozpiętości, właściwości pomostu i położenie obciążeń na dźwigarach.

W związku z tym podział lub rozkład obciążeń pod obciążeniem na dźwigary, a w konsekwencji moment obciążenia na żywo zmienia się w zależności od dźwigara i dlatego aspekt ten wymaga uważnego rozważenia.

Przykład:

Zaprojektuj płytę i mostek dźwigarowy o długości 7, 5 m. przejezdna jezdnia o rozpiętości 12, 0 m. między środkową linią łożysk. Pokład może składać się z 3 dźwigarów rozmieszczonych w odległości 2, 45 m. centra. Pokład mostowy nie będzie mieć ścieżek. Załadunek - Pojedyncza linia klasy 70-R lub dwie linie klasy A:

Niech przyjmuje się przekrój pokładu jak pokazano na rys. 8.2a.

Projekt płyty podłogowej:

Ponieważ płyta pokładowa jest monolityczna z belkami poprzecznymi, będzie ona zaprojektowana jako dwukierunkowa płyta wsparta na dźwigarach wzdłużnych i belkach poprzecznych z zachowaniem ciągłości ze wszystkich stron.

Dead Load Moments:

Żywe momenty ładowania:

Ponieważ jest to płyta dwukierunkowa, momenty obciążenia na żywo zostaną określone za pomocą metody Pigeauda, ​​w której współczynnik betonu Poissona wynosi 0, 15, zgodnie z zaleceniem w.

Metoda Pigeauda:

Metoda opisana przez M. Pigeauda dotyczy wpływu skoncentrowanego obciążenia na płyty rozpięte w dwóch kierunkach lub na płycie rozpiętej w jednym kierunku, gdzie stosunek szerokości do rozpiętości przekracza 3. Podano tutaj streszczenie metody.

Rozkład obciążenia można ustalić na podstawie następujących równań:

Po ustaleniu wartości U i V można wyznaczyć stosunek U / B i V / L. Wartości współczynników m 1 i m 2 są uzyskiwane z krzywych, gdy znane są wartości U / B, V / L i K (= B / L Shorter Span / Longer Span).

Moment w krótszym (poprzecznym) kierunku na metr szerokości = W (m 1 + μm 2 ) = W (m 1 + 0, 15 m 2 ) Kgm. i moment w dłuższym (wzdłużnym) kierunku na metr szerokości = W (m2 + μm 1 = W (m 2 + 0, 15 m 1 ) K.gm. gdzie W jest całkowitym obciążeniem.

Zalecono, że ze względu na ciągłość, momenty w połowie zakresu mogą zostać zmniejszone o 20 procent, a ten sam moment może zostać przyjęty również jako moment wsparcia (ujemny). W przykładzie pojazd gąsienicowy klasy 70-R będzie rządził projektem.

Przyjmowanie średniej rozpiętości i momentu wsparcia jako 80 procent powyższego, jak stwierdzono wcześniej i dopuszczenie 25 procent

Rozpiętość i moment nośny w kierunku poprzecznym na metr = 2872 x 0, 8 x 1, 25 = 2872 K.gm.

Rozpiętość i moment podparcia w kierunku podłużnym na metr = 670 x 0, 8 x 1, 25 = 670 K.gm.

Design Moments per Meter:

a) Kierunek poprzeczny

i) W momencie środkowym moment projektowania = DLM + LLM = 220 + 2872 = 3092 Kgm. = 30 300 Nm.

ii) Przy wsparciu moment projektowania = -439 - 2872 = -3311 Kgm. = -32, 450 Nm.

b) Kierunek wzdłużny:

i) W średniej rozpiętości, moment obliczeniowy = 31 + 670 = 701 Kgm. = 6900 Nm.

ii) Przy momencie projektowania wsparcia = -62 -670 = -732 Kgm. = -7200 Nm.

Głębokość płyty i wzmocnienie:

Konstrukcja wspornika:

Moment martwego obciążenia w obrębie dźwigara:

Żywy moment obciążenia w obrębie dźwigara:

Efekt działania gąsienic klasy 70-R lub obciążenia koła nie będzie maksymalny, ponieważ ma on być umieszczony 1, 2 m. z dala od osłony koła. Obciążenie klasy A, jak pokazano na rys. 8.4, będzie wywoływać najgorszy efekt, a zatem będzie zależało od projektu.

Projektowanie dźwigarów:

Przy projektowaniu dźwigarów ciężar własny płyty pokładowej, belek poprzecznych, warstwy ścieralnej, osłony tarczy, balustrad itp. Może być równomiernie rozłożony na dźwigary. Z drugiej strony rozkład obciążeń na żywo nie jest prosty.

Zależy od wielu czynników, takich jak współczynnik rozpiętości, właściwości pomostu i położenie obciążeń na dźwigarach. W związku z tym podział lub rozkład obciążeń na dźwigarach i wynikający z tego moment obciążenia na żywo zmieniają się od dźwigara do dźwigara i dlatego aspekt ten wymaga uważnego rozważenia.

a) Momenty martwego obciążenia:

Podczas kontroli przekroju pokładu można zauważyć, że podział obciążenia na zewnętrznych dźwigarach będzie większy. Załóżmy, że dźwigary zewnętrzne zajmują 3/8 th i środkowy dźwig ¼ obciążenia całkowitego.

. . . DLM na zewnętrznym dźwigarze = 3/8 x 1 81230 = 67.960 K gm.

DLM na wiązce środkowej = 1/4 x 1, 81, 230 = 45, 300 K gm.

Żywe momenty ładowania

Rozkład momentów obciążenia obciążenia na dźwigarach:

"Obciążenie czynne, a co za tym idzie moment obciążenia na żywo, rozkłada się na dźwigary w różnych proporcjach w zależności od właściwości pokładu. Ponieważ w tym przypadku stosunek szerokości rozpiętości jest mniejszy niż 2, zastosowana zostanie uproszczona metoda rozkładania obciążenia Morice'a i Little'a.

Żywy moment obciążenia na zewnętrznym dźwigarze = 1, 87, 000 / 3 x 1, 45 = 90, 380 kg.

Żywy moment obciążenia na środkowym dźwigarze = 1, 87, 000 / 3 x 1, 11 = 69 190 km.

. . . Całkowity moment obliczeniowy dla zewnętrznego dźwigara = DLM + LLM = 67.960 +90.380 = 1.58.340 Kgm. = 15, 51, 700 Nm.

Całkowity moment obliczeniowy dla dźwigara środkowego = DLM + LLM = 45, 300 + 69 190 = 1 1 490 Kgm. = 11 222 000 Nm. Konstrukcja trójnika a) Zewnętrzny dźwigar

Zewnętrzny dźwigar ma nawis 1, 765 m. od środkowej linii dźwigara i od środka do środka odległości dźwigarów wynosi 2, 45 m. Dlatego zewnętrzny dźwigar jest również belką typu T. Średnia grubość nawisu wynosi 235 mm. w miejsce płyty o grubości 215 mm. po wewnętrznej stronie. Dlatego efektywna szerokość kołnierza dla belki typu T w rozumieniu klauzuli 305.12.2 IRC: 21-1987 obowiązuje dla dźwigara zewnętrznego.

Efektywna szerokość obrzeża jest najmniejszą z następujących:

i) ¼ zakresu = i x 12, 0 = 3, 00 m.

ii) Odległość środka od środka do środka, tj. 2, 45 m.

iii) Szerokość wstęgi plus 12-krotność grubości płyty = 0, 3 + 12 x 0, 255 = 2, 88 m.

Stąd 2, 45 m. musi być efektywną szerokością kołnierza. Przekrój zewnętrznego dźwigara pokazano na rys. 8.9.

σ c = 6, 7 MP; Średnia a w kołnierzu może wynosić 0, 8 x 6, 7 = 5, 36 MPa

σ s = 200 MP. Średnie naprężenie stali wynosi 200 x 1060/1088 = 196 MPa

b) Centralny dźwigar:

Część dźwigara jest taka sama jak dźwigara zewnętrznego, ale moment projektowania jest mniejszy. Dlatego sekcja jest bezpieczna w kompresji. Wzmocnienie dźwigara środkowego, As = 11, 22, 000 x10 3/196 × 1060 = 5400 mm 2

Dostarcz 12 pasków HISD o wartości 28 ((As = 7380 mm 2 )

Ścinanie i ścinanie Wzmocnienie w pobliżu podpory:

a) Ścinanie martwego obciążenia:

Łączna wartość UDL na metr mostu = 9720 kg.

Ścinanie wykonane przez zewnętrzny dźwigar = 3/8 x 9720 x 6, 0 = 21 870 kg.

Ścinanie wykonane przez środkowy dźwigar = ¼ x 9720 x 6, 0 = 14 580 kg.

Ścinanie obciążenia z powodu obciążenia poprzecznego belki zewnętrznej = 1/4 całkowitej siły ścinania = ¼ x ½ x 2090 = 260 kg.

Ścinanie DL z powodu poprzecznicy na środkowym dźwigarze = ½ x ½ x 2090 = 520 Kg.

. . . Całkowite ścinanie DL na zewnętrznym dźwigarze = 21 870 + 260 = 22.130 kg.

Całkowite ścinanie DL na dźwigarze środkowym = 14 580 + 520 = 15 000 kg.

b) Żywy ścinanie ładunku:

Ścinanie pod obciążeniem na odległość 5, 5 m. którejkolwiek z podpór będzie maksymalna.

c) Przenoszenie obciążenia na obciążeniu zewnętrznym:

Ponieważ współczynnik rozkładu będzie większy dla zewnętrznego dźwigara, gdy ładunek zostanie umieszczony w pobliżu środka, ładunek klasy 70-R zostanie umieszczony w odległości 6, 0 m, czyli w środku przęsła. Zatem reakcja każdego nośnika i jako taka całkowita ścinanie LL będzie wynosić 35, 0 ton = 35000 kg.

Ścinanie LL na zewnętrznym dźwigarze = Współczynnik rozkładu x średnia ścinanie LL = 1, 45 x 35 000/3 = 16, 916 Kg.

Przy 10% zderzeniu ścinanie LL na zewnętrznym dźwigarze = 1, 1 x 16, 916 = 18 600 kg.

d) Nożyce projektowe dla zewnętrznego dźwigara:

Konstrukcja Shear = DL Shear + LL Shear = 22.130 + 18.600 = 40.700 Kg. = 3 999 200 N.

Naprężenie styczne = v / bd = 3 99, 200 / 300 × 1060 = 1, 26 MP.

Zgodnie z klauzulą ​​304.7 IRC: 21-1987 dopuszczalne naprężenia ścinające dla betonu M20

i) Bez wzmocnienia na ścinanie = 0, 34 MPa

ii) Ze wzmocnieniem na ścinanie = 0, 07 x 20 = 1, 40 MPa. -

Dlatego sekcja będzie bezpieczna ze wzmocnieniem ścinania.

Wzmocnienie ścinania dla zewnętrznego dźwigara:

Wygięte pręty:

Odporność na ścinanie 2 - 28 Φ wygiętych prętów w układzie podwójnym = 2x2x615x200x 0, 707 = 3, 47, 800 N

Jednakże nie więcej niż 50% ścinania przenoszone jest za pomocą wygiętych prętów. W związku z tym ścinanie może być przenoszone przez zagięte pręty = ix 3 99, 200 = 1 99, 600 N i ścinanie przez strzemiona = 1, 99, 600 N

Zbrojenie na ścinanie w innych sekcjach:

Nożyce w różnych sekcjach należy obliczyć, a zbrojenie na ścinanie należy dostarczyć zgodnie z powyższym opisem.

e) Nożyce z obciążeniem bezpośrednim dla dźwigara środkowego:

Ładunek śledzony klasy 70-R po umieszczeniu w pobliżu podpory zapewnia maksymalny efekt (rys. 8.10).

R A = 70 000 x 9 715 / 12, 0 = 56 670 kg.

Ścinanie przy A = R A = 56 670 kg.

Ścinanie z uderzeniem 10% = 1, 1 x 56, 670 = 62, 340 kg.

Ścinanie obciążenia na żywo na środkowym dźwigarze jest oceniane z uwzględnieniem ciągłej płyty pokładowej nad środkowym dźwigarem i częściowo zamocowanej na zewnętrznych dźwigarach. W takim przypadku podział ścinania można przyjąć jako 0, 25 na każde zewnętrzne dźwigary i 0, 5 na środkowym dźwigarze.

Przekracza to dopuszczalną granicę naprężenia ścinającego 1, 40 MP, ze zbrojeniem na ścinanie. Dlatego sekcja ma zostać zmodyfikowana.

Rozszerzmy sekcję siatki w pobliżu podpory tak samo jak dolną bańkę, jak pokazano na ryc. 8.11.

Dodatkowe ścinanie DL z powodu poszerzenia wstęgi jak na Rys. 8.11

Stąd te naprężenia mieszczą się w granicach dopuszczalnych przy zbrojeniu na ścinanie.

Wzmocnienie ścinania dla dźwigara środkowego :

Wygięte pręty:

Odporność na ścinanie 2 Φ wygiętych prętów w systemie podwójnym, jak w przypadku dźwigara zewnętrznego = 3.49700 N. Jednak nie więcej niż 50 procent ścinania projektowego jest przenoszone przez gięte pręty. W związku z tym ścinanie, któremu należy przeciwstawić wygięte pręty i strzemiona, wynosi ½ x 4, 56, 700 = 228, 350 N. Z rozstawem strzemion 175 mm,

. . .Jeśli stosuje się strzemiona o długości 10 Φ 4, Asw zapewnione = 4 x 78 = 312 mm 2

Ścinanie w odległości 2, 5 m. (tzn. gdy dostępna jest normalna szerokość wstęgi 300 i gdzie wytrzymałość na ścinanie zginanych prętów nie jest skuteczna).

Ścinanie DL przy podporach = 15 100 kg.

Mniejsze obciążenie na długości 2, 5 m, tj. ¼ x 9700 x 2, 5 = 6075 kg.

Ścinanie DL na odcinku = 15100 - 6075 = 9025 Kg.

Ścinanie LL w odległości 2, 5 m od podparcia:

Zbrojenie ścinania na innych odcinkach dźwigara powinno być przeprowadzone na tych samych zasadach, jak opisano powyżej.

Minimalne wzmocnienie boczne :

minimalne zbrojenie boczne na obu powierzchniach powinno wynosić 0, 1% obszaru sieci.

Wzmocnienie na metr głębokości = 0, 1 / 100 x 300 x 1000 = 300 mm 2

Podaj 6 dia. ms bary @ 150 mm (As = 375 mm 2 ).

Szczegóły zbrojenia środkowego dźwigara pokazano na rys. 8.13.

Projektowanie belek poprzecznych:

Ponieważ stosunek szerokości przęsła do pokładu jest mniejszy niż 2, pokład poprzeczny nie jest sztywny, a zatem środkowa belka poprzeczna została zaprojektowana przez uproszczoną metodę Morice'a i Little'a.

Dead Load Moments:

Maksymalny moment poprzeczny na metr długości pokładu w środku jest określony przez:

M y = b [μ 0 r 1 - μ 3 0 r 3 + μ 50 r 5 ] (8.3)

Gdzie r n = (= 1, 3, 5) = (4w / nπ) sin (nπu / 2a) sin (nπc / 2a)

Teraz pokład poprzeczny jest poddawany momentom związanym z następującymi obciążeniami martwymi:

a) Udl z powodu wt. płyty pokładowej i warstwy ścieralnej na całej długości i szerokości pokładu.

b) Udl ze względu na ciężar belek głównych działających wzdłuż kierunku podłużnego, ale punktowe obciążenie wzdłuż kierunku poprzecznego.

c) Udl z powodu samo-wt. wiązki poprzecznej działającej wzdłuż kierunku poprzecznego, ale punktowego wzdłuż kierunku wzdłużnego.

a) Udl z powodu płyty pokładowej i warstwy ścieralnej:

Aby ustalić moment poprzeczny spowodowany obciążeniem przedmiotu (a) powyżej, równoważny pokład o szerokości 7, 35 m. można podzielić na kilka równych części ", powiedzmy 4 równe miseczki po 1, 84 m. szerokość i wpływ każdego obciążenia na pokład poprzeczny działający np. na każdą część można zsumować, a moment poprzeczny można uzyskać z równania 8.3 zakładając, że u = c = a.

Obciążenie na metr pokładu, z wyjątkiem wt. T-bcam, jak ustalono wcześniej = 6944 kg.

Dzieląc równoważną szerokość na 4 równe części, obciążenie na część = 6944/4 = 1736 kg.

Wartości Σμ z rys. 6.10 na przykład dla każdego obciążenia podano poniżej:

b) Udl z powodu wt. światła drogowego:

W tym przypadku Udl jest rozprowadzany na całej długości, ale wt. wiązek działa na pokład poprzeczny w pozycjach belek. Współczynniki momentu poprzecznego można uzyskać na podstawie krzywych linii wpływu (rys. 6.10) odpowiadających pozycjom belek, masa każdej belki na metr przebiegu wynosi 925 kg. jak obliczono wcześniej.

Wartości Σμ z rys. 6.10 w pozycji belki są następujące:

c) Self wt. poprzecznego:

Belki poprzeczne można podzielić na 4 równe części wag. każdej części zakłada się, że działa w środku ciężkości. Wt. każdej części = ¼ (2090) = 520 kg.

Wartości Σμ z rys. 6.10 na przykład dla każdego ładunku wynoszą:

Żywy moment obciążenia:

Moment obciążenia na żywo na belce poprzecznej tego samego pokładu został określony dla obciążenia klasy AA (śledzonego). Talia, o której mowa, jest obciążona ładunkiem klasy 70-R. Dlatego konieczna jest pewna modyfikacja w ustalaniu momentu obciążenia na dźwigarze poprzecznym.

Ponieważ wartości θ i α obu tali są takie same, linia wpływu dla współczynników momentu poprzecznego, jak pokazano na ryc. 6.10, pozostanie taka sama. Jednakże, ponieważ długość obciążenia śledzonego klasy 70-R wynosi 4, 57 m. zamiast 3, 60 m. dla ładunków śledzonych klasy AA ładunek wyniesie 7, 66 ton / m. dla pierwszego w miejsce 9, 72 ton / m. dla tego ostatniego.

Kolejną modyfikacją jest użycie Rys. B-15 zamiast B-14 (Załącznik B) do określenia wartości:

Moment na skrzyżowaniu z 10-procentowym uderzeniem = 1, 1 x 17, 2? = 18, 94 tm.

Ze względu na lokalne stężenie ładunku ten moment może zostać zwiększony o 10 procent.

. . . Wzór LLM na belce poprzecznej = 1, 1 x 18, 94 = 20, 83 tm. = 20 830 Kgm.

. . . Moment projektowania = DLM + LLM = 4060 + 20, 830 = 24, 890 Kgm. = 2, 44, 000 Nm.

Projekt przekroju poprzecznego:

Skuteczna szerokość obrzeża jest najmniejszą z następujących:

a) Ścinanie przy ścinaniu martwego:

Rozkład martwego obciążenia płyty, warstwy ścieralnej itp. Pokazano na rys. 8.16a.

i) Ścinanie z powodu ciężaru płyty pokładowej i warstwy ścieralnej

= 2 x ½ x 2, 45 x 1, 255 x (0, 215 x 2400 + 0, 085 x 2500) = 2186 kg.

ii) Ścinanie z powodu samo-wt. światła poprzecznego = ix 2, 45 x 0, 81 x 0, 25 x 2400 = 595 kg.

iii) Masa dźwigara centralnego na m. = 1/3 x 2776 kg. (obliczenie obciążenia martwego dla projektu dźwigara) = 925 kg.

Ścinanie z powodu wt. środkowego dźwigara = 925 × 12, 0 / 4 = 2775 kg.

. . . Całkowite ścinanie obciążenia martwego = 2186 + 595 + 2775 = 5556 kg.

b) Ścinanie żywych obciążeń:

Pojazd gąsienicowy klasy 70-R wytworzy maksymalne ścinanie, gdy ładunek zostanie umieszczony na pokładzie, jak pokazano na rys. 8.16b.

Rozkład podłużny:

Reakcja obciążenia zbiornika na poprzecznicę (przy założeniu prostej reakcji) = 2 × 35, 0x 4, 858 / 6, 0 = 56, 67 ton.

Rozkład poprzeczny:

Część ładunku docierającego do dźwigara poprzecznego po podziale wzdłużnym będzie dzielona przez główne belki proporcjonalnie do współczynników rozkładu, które zostały już wcześniej wykryte. Reakcja na zewnętrznym dźwigarze zapewni ścinanie na belce poprzecznej.

Reakcja na zewnętrznym dźwigarze = 56, 67 / 3 x 1, 45 (współczynnik dystrybucji) = 27, 39 ton = 27 390 kg.

. . .Projektowe ścinanie na poprzecznicy = ścinanie DL + ścinanie LL = 5556 + 27 390 = 32 946 kg. = 3 22 900 N.

Ścinanie można również obliczyć z poprzecznego momentu na uprzednio stwierdzonym poprzeczniku, zakładając, że UDL działa na belce poprzecznej, a belka poprzeczna jest po prostu wsparta na dźwigarach zewnętrznych.

Ponieważ naprężenie ścinające przekracza dopuszczalny limit 0, 34 MP, bez zbrojenia na ścinanie, jest to konieczne. Dopuszczalne ścinanie ze ścinaniem dla betonu klasy M20 = 0, 07 x 20 = 1, 40 MPa.

Ścinanie wzmocnienie:

Używanie 2 nos. 25 Φ prętów giętych HYSD, wytrzymałość na ścinanie = 2 x 490 x 200 x 0, 707 = 1, 38, 600 N. Odporność na ścinanie 1, 84, 300 N jest oparta na strzemionach. Używając 10 nożnych strzemion o długości 125 mm, Asw wymagane = Vs / σ s d = (1 84, 300 × 125) / (200 × 922, 5) = 125 mm 2 . Zapewnione = 2 x 78 = 156 mm2. Stąd zadowalający.

Szczegóły dotyczące niewielu mostów stropowych i dźwigarów:

Ministerstwo Transportu i Transportu (Roads Wing), Govt. Indii opublikowało "Standardowe plany dla mostów autostradowych - betonowe mosty T-beam" z 7, 5 m. karetę z lub bez ścieżek. Pokłady mostu mają trzy liczby teowników o różnych głębokościach w zależności od przęseł.

Istnieją jednak trzy dźwigary poprzeczne dla efektywnych rozpiętości do 16, 5 m. oraz cztery dźwigary poprzeczne dla efektywnych rozpiętości od 18, 75 do 24, 75 m. Konstrukcja oparta jest na betonie M20 i stali S 415. Ważne szczegóły tych mostów podano w Tabeli 8.1 i 8.2.